employee
student
VAC 05.17.00 Химическая технология
VAC 05.23.00 Строительство и архитектура
UDK 69 Строительство. Строительные материалы. Строительно-монтажные работы
The article discusses the issues associated with the use of stones from constructive-thermal insulating foam concrete for masonry bearing walls of low-rise residential buildings. Were conducted tests of the central compression on samples from foam concrete stones B2 and B2,5 respectively on cement-sand mortar marks M50 and M75. The limits of the loading such masonry for long term use were set. Based on the collection of loads the values of the approximate calculation of stresses acting on sections of the bearing layer of the walls of foam concrete stones in different constructive parameters of the building. It is noted that these working stresses are much lower limit their experimental values.
thermal insulation, masonry from foam concrete, bearing wall, residential building, stress
Введение. Из-за высоких тарифов на отопление к ограждающим конструкциям жилых зданий предъявляются все более высокие теплоизоляционные требования. При проектировании малоэтажного жилья экономический фактор зачастую является определяющим на ровне с прочностным. Общеизвестно, что в среднем потери тепла в жилых зданиях происходят: через окна и двери – 37 %; через наружные стены –
35 %; через цокольные перекрытия – 13 %; через чердачные перекрытия – 15 %. Отсюда, немаловажно применение ограждающих стеновых конструкций на основе эффективных утеплителей и пористых строительных материалов, что соответственно снижает потребление энергоносителей при эксплуатации здания. К таким эффективным материалам, безусловно, относятся и ячеистые бетоны. Использование ячеистых бетонов в составе наружных стен также позволяет повысить их долговечность и экологичность по сравнению с различными многослойными стенами [1, 2].
По способу образования пористой структуры ячеистые бетоны подразделяются на пенобетоны и газобетоны, получаемые соответственно способами пенообразования и газообразования пор [3]. По своему назначению ячеистые бетоны бывают теплоизоляционные, конструкционно-теплоизоляционные и конструкционные. Дальнейшая речь пойдет только о конструкционно-теплоизоляционном пенобетоне.
Принимая во внимание как положительные, так и отрицательные свойства конструкционно-теплоизоляционного пенобетона [4, 5], опыт эксплуатации стеновых конструкций, изготовленных из него, предопределяется его эффективное использование в составе несущих и самонесущих стен малоэтажных жилых зданий [6].
При устройстве конструкций стен жилых зданий пенобетон применяется как в виде заводских изделий (панелей и блоков различных типоразмеров) – при кладке, так и в монолитном виде – при заливке. Высокая усадка пенобетона приводит к образованию большого количества трещин в монолитных стенах, поэтому широкое практическое распространение получили стены, выполненные при помощи кладки пенобетонных камней и блоков на растворе или клею [7, 8].
Согласно СТО 501-52-01-2007 «Проектирование и возведение ограждающих конструкций жилых и общественных зданий с применением ячеистых бетонов в Российской Федерации» внутренние и наружные несущие стены зданий высотой до 3-х этажей рекомендуется изготавливать из блоков классов по прочности не ниже В2,5, на растворе марки не ниже М75; при высоте до 2-х этажей - не ниже В2 на растворе не ниже М50. В связи с этим в работе ставится
цель – экспериментально оценить прочность таких кладок при сжатии и сравнить ее с примерными расчетными значениями сжимающих напряжений, действующих в сечениях несущего слоя стен жилых зданий указанной этажности.
Методология. Испытание всех образцов кладки на кратковременное центральное сжатие проводилось на гидравлическом прессе ПСУ-50 ступенчатым нагружением с шагом 4 кН.
Примерные расчетные напряжения, действующие в несущем слое стен из пенобетонных камней, определены на основании сбора нагрузок на такую стену, в соответствии с принятыми постоянными и варьируемыми конструктивными параметрами жилого здания.
Основная часть. Каменная кладка, состоящая из камней и швов, заполненных раствором после его затвердевания, является монолитным неоднородным упругопластическим телом, обладающим под нагрузкой особенностями работы составляющих его материалов [9]. Несущую способность стеновой кладки в значительной степени определяет прочность на сжатие кладочных камней и кладочных растворов.
Для определения прочностных показателей кладки из пенобетонных камней были проведены две серии испытаний ее образцов на центральное сжатие (см. рис. 1, а). Образцы кладки представляли собой столбы высотой h = 1000 мм с квадратным поперечным сечением, имеющим сторону а = 250 мм (отношение h / а = 4). Для кладки применяли мелкие пенобетонные камни неавтоклавного твердения размерами 250×120×88 мм, изготовленные из конструкционно-теплоизоляционного бетона класса B2 в первом случае и B2,5 во втором случае (соответственно со средней плотностью 600 и 700 кг/м3). Кладку пенобетонных камней выполняли каменщики 3 – 4 разрядов на цементно-песчаном растворе марок М50 и М75 соответственно для первой и второй серии испытаний. Образцы были предварительно выдержаны не менее 28 суток в лабораторных условиях при нормальном температурно-влажностном режиме.
Испытания показали, что временное сопротивление образцов кладки сжатию колеблется в пределах от 1000 – 1100 кПа из камней класса В2 на растворе марки М50 до 1200 – 1400 кПа из камней класса В2,5 на растворе марки М75. Таким образом, с увеличением марки раствора прочность кладки из пенобетонных камней невысокой прочности повышается. Предел нагружения при длительной эксплуатации кладки соответствует уровню нагрузки, равной 0,6 от разрушающей [10], и для рассматриваемых кладок колеблется в пределах от 600 – 660 кПа из камней класса В2 на растворе марки М50 до 720 – 840 кПа из камней класса В2,5 на растворе марки М75.
Характер деформирования всех образцов вплоть до разрушения одинаков. На этапе нагрузки, составляющей 0,75 – 0,85 от разрушающей, возникают первые локальные трещины в верхних и нижних рядах камней. Дальнейшее увеличение нагрузки приводит к объединению локальных трещин в магистральные и разрушению образца (рис. 1, б).
|
а) |
|
б) |
Рис. 1. Вид образца кладки из мелких пенобетонных камней до (а) и после (б) испытания на сжатие
Для определения значений примерных расчетных сжимающих напряжений, действующих в сечениях несущего слоя наружных стен из пенобетонных камней, был выполнен сбор нагрузок на такую стену, имеющую конструктивное решение, показанное на рис. 2. Нагрузки собирались на глухой участок (шириной b = 1 м) стены типового жилого здания в уровне первого этажа. Расстояние между несущими стенами принято 6 м, высота этажа 3 м. Значение снеговой нагрузки принято 1,8 кПа (III-й снеговой район). Варьируемыми параметрами здесь являются: этажность, тип чердачного и междуэтажного перекрытия, толщина несущего слоя t стены и класс пенобетонных камней. Результаты расчета напряжений представлены в табл. 1.
Рис. 2. Конструктивное решение стены при определении напряжений
Таблица 1
Примерные расчетные напряжения в несущем слое стен из пенобетонных камней
|
Количество этажей в жилом здании, шт. |
Тип перекрытия |
Напряжение в сечении несущего слоя стены шириной b = 1 м, кПа |
|||||
|
Кладка из пенобетонных камней класса В2 |
Кладка из пенобетонных камней класса В2,5 |
||||||
|
Толщина несущего слоя t, м |
Толщина несущего слоя t, м |
||||||
|
0,25 |
0,38 |
0,51 |
0,25 |
0,38 |
0,51 |
||
|
1 |
По ж.б. плитам |
207 |
167 |
140 |
210 |
170 |
143 |
|
По деревян. балкам |
175 |
141 |
118 |
178 |
145 |
121 |
|
|
2 |
По ж.б. плитам |
315 |
250 |
208 |
321 |
256 |
215 |
|
По деревян. балкам |
270 |
214 |
179 |
275 |
221 |
186 |
|
|
3 |
По ж.б. плитам |
– |
– |
– |
426 |
335 |
279 |
|
По деревян. балкам |
– |
– |
– |
365 |
288 |
244 |
|
Сопоставление данных табл.1 с предельными экспериментальными значениями напряжений при длительной эксплуатации кладки из пенобетонных камней показывает, что прочность стеновых конструкций при всех рассматриваемых конструктивных параметрах жилого здания будет обеспечена с большим запасом (до 1,5-3 раз).
Выводы. Применение кладок из пенобетонных камней класса В2 на растворе М50 и класса В2,5 на растворе М75 для несущих стен типовых жилых зданий соответственно с двумя и тремя этажами возможно, что подтверждает рекомендации СТО 501-52-01-2007. Актуально выглядит проведение дополнительных исследований о применении подобных кладок для несущих стен жилых зданий большей этажности.
1. Smolyago G.A., Dronova A.V. Vozmozhnosti sovershenstvovaniya kachestv naruzhnyh sten pri vozvedenii i ekspluatacii maloetazhnyh «passivnyh» domov // Izvestiya Yugo-Zapadnogo gosudarstvennogo universiteta. 2010. № 3 (32). S. 66-70.
2. Smolyago G.A., Dronova A.V. Obespechenie ekologicheskoy bezopasnosti pri stroitel'stve maloetazhnyh «passivnyh» domov // Stroitel'stvo i rekonstrukciya. 2013. № 6 (50). S. 73-77.
3. Bobrov Yu.L. Ovcharenko E.G. Shoyteh B.M. Petuhova E.Yu. Teploizolyacionnye materialy i konstrukcii. M.: INFRA M, 2013. 266 s.
4. Gusev N.I., Ayupova Z.V. Steny otaplivaemyh zdaniy iz penobetona, ih preimuschestva i nedostatki // Vestnik PGUAS: stroitel'stvo, nauka i obrazovanie. 2015. № 1 (1). S. 37-40.
5. Novikov M.V., Osipov V.N. Primenenie yacheistyh betonov nizkoy plotnosti v ograzhdayuschih konstrukciyah // Nauchnyy vestnik Voronezhskogo gosudarstvennogo arhitekturno-stroitel'nogo universiteta. Seriya: Vysokie tehnologii. Ekologiya. 2015. № 1. S. 101-105.
6. Smolyago N.A., Tarancov K.A., Smolyago E.G. Konstruktivnye sistemy individual'nyh zhilyh domov s ispol'zovaniem yacheistyh betonov // Izvestiya Kazanskogo gosudarstvennogo arhitekturno-stroitel'nogo universiteta. 2007. № 1 (7). S. 49-51.
7. Rahimbaev Sh.M., Degtev I.A., Tarasenko V.N., Anikanova T.V. K voprosu snizheniya usadochnyh deformaciy izdeliy iz penobetona // Izvestiya vysshih uchebnyh zavedeniy. Stroitel'stvo. 2007. № 12. S. 41-44.
8. Klyuev V.Yu. Treschinostoykost' kak vazhneyshee resursoformiruyuschee kachestvo yacheistogo betona // Trudy rossiyskih uchenyh. 2008. № 4. S. 54-59.
9. Eremenok P.L., Eremenok I.P. Kamennye i armokamennye konstrukcii. M.: EKOLIT, 2011. 224 s.
10. Piriev Yu.S., Pirieva L.Yu. Issledovanie harakteristik kladki iz penobetonnyh kamney // Promyshlennoe i grazhdanskoe stroitel'stvo. 2014. № 8. S. 25-27.
