THEORETICAL RESEAVCH OF THE PRE-MIXING PROCESS IN THE GRINDING CAMERA OF DISINTEGRATOR
Abstract and keywords
Abstract (English):
In this article was deduced an analytical expression that indicates the value of the selected concentration of the mixture components depends on the initial concentration, as well as geometric and technological parameters in the field of pre-mixing in chamber mill disintegrator. Given the design scheme for determining the amount of particulate material mixing zone.

Keywords:
disintegrator, material
Text
Publication text (PDF): Read Download

Дезинтеграторы являются наиболее эффективным оборудованием для помола и смешения малоабразивных материалов [1]. В данной статье приведена конструкция дезинтегратора, в котором осуществляется помол и смешение сухих твердых компонентов (рис. 1).

Рассмотрим движение частиц материала в шнековой транспортирующей трубе диаметром D, которая вращается с постоянной частотой ω.

Если через Q обозначить объемный расход материала, проходящий через шнековую транспортирующую трубу, тогда

Q=dVdt ,                             (1)

где V – объемная часть материала, занимающая длину шнековой транспортирующей трубы размером «х» и равная:

  V=πD24xψ1 ,                    (2)

где ψ1 – коэффициент, учитывающий степень заполнения площади поперечного сечения шнековой транспортирующей трубы.

Подстановка (2) в (1) позволяет получить следующее соотношение:

Q=πD24dxdtψ1 .                    (3)

Обозначим через ϑ 0 скорость продвижения частиц материала вдоль шнековой транспортирующей трубы в направлении «х». На основании сказанного имеем:

ϑ0=dxdt .                            (4)

С учетом (4) формула (3) принимает вид:

Q=πD24ϑ0ψ1 .                    (5)

C другой стороны, в силу того, что шнековая транспортирующая труба совершает вращательное движение с постоянной частотой «ω», можно записать следующее соотношение [2, 3]:

  ϑ0=ω∙h ,                            (6)

где h – шаг шнекового винта.

Рис. 1. Схема дезинтегратора с узлом

предварительного смешения компонентов

                                                                    

На основании (5) и (6) находим, что

Q=πD24ω∙h∙ψ1 .                    (7)   

Воспользовавшись полученным соотношением (7), определим массовый расход материала Qm, проходящий в единицу времени через шнековую транспортирующую трубу согласно следующему выражению:

Qm=γQ=πD24ω∙h∙γψ1 ,         (8)

где γ – насыпная плотность материала.

В силу того, что материал из шнековой транспортирующей трубы поступает в разбрасывающие патрубки 5 на рис. 1, на основании (5) и (8) можно получить следующее уравнение:

  Qm=nqm ,                             (9)

где n – число разбрасывающих патрубков; qm – массовый расход материала через каждый разбрасывающий патрубок, значение которого на основании (8) будет иметь следующий вид:

qm=πd24ψ2γϑ1 .                (10)

здесь ψ2  – коэффициент, учитывающий степень заполнения площади сечения разбрасывающего патрубка; ϑ1  – скорость движения частицы материала вдоль разбрасывающего патрубка.

Далее будем исходить из предположения, что скорость движения частиц материала в каждом разбрасывающем патрубке имеет одинаковое значение.

Подстановка (10) в (9) позволяет получить следующее уравнение для нахождения  ϑ1 :

  πD24ω∙h∙γψ1=nπd24ψ2γϑ1 .   (11)

Решая уравнение (11) относительно величины ϑ1  находим:

  ϑ1=1nDd2ψ1ψ2ωh .                (12)

 

 

Рис. 2. Расчетная схема для определения углов наклона β разбрасывающего патрубка к горизонтальной

плоскости «xоy» в зависимости от угла поворота φ и скорости схода частиц материала

 

 

В результате равномерного вращения разбрасывающих патрубков с частотой «ω» изменяется угол «β» наклона каждого разбрасывающего патрубка к горизонтальной плоскости. Для определения искомой зависимости β(φ) введем систему координат «xyz», согласно расчетной схемы, представленной на рис. 2. Рассмотрим изменение угла «β» в случае, когда угол φ изменяется в пределах от нуля до  π2 . Для получения искомого выражения воспользуемся следующими граничными условиями:

при φ = 0, β=α;                     (13)

при φ =π2 , β = 0,                    (14)

где величина 2α – конструктивный параметр, определяющий угол, образованный парой разбрасывающих патрубков.

Естественно предположить, что при равномерном вращении разбрасывающих патрубков искомая зависимость в рассматриваемом интервале изменения угла φ носит линейный характер. Следовательно, на основании сказанного и с учетом (13) и (14) можно получить следующее выражение:

   φ-0π2-0=βφ-α-α .                         (15)

На основании (3) находим:

  βφ=α(1-2φπ) .                      (16)

Аналогичным образом при изменении угла «φ» на интервале π2  ≤ φ ≤ π получаем следующее соотношение:

βφ=α1-2φπ ,                   (17)

при изменении угла «φ» в пределах от π   до 3π2  имеем:

βφ=-α3-2φπ,                  (18)

а при изменении угла «φ» в пределах от  3π2   до 2π  находим:

βφ=α2φπ-3.                    (19)

Следовательно, при полном обороте шнековой транспортирующей трубы с разбрасывающими патрубками на основании (16) – (19) искомую зависимость можно представить в следующем виде:

βφ=α1-20π, если 0≤φπ,α2φπ-3, если πφ≤2π.      (20)

Для определения скорости  ϑ (φ) движения частицы материала в разбрасывающих патрубках в конце шнековой транспортирующей трубы воспользуемся следующим соотношением:

  mϑ122=mϑ2φ2+mgz ,               (21)

здесь «z» – расстояние от горизонтальной плоскости до среза разбрасывающего патрубка, величина которого, согласно расчетной схемы на рис. 2 равна:

z=lsinβφ .                      (22)

На основании (21) с учетом (22) находим:

  ϑφ=ϑ12-2glsinβφ .            (23)

Учитывая, что поток поступающего материала в зону смешения (рис.3) объемом V0, значение которого равно:

Vo=So⋅2 dч,                    (24)

где dч – среднее значение диаметров частиц материала, поступающего в зону смешения.

Здесь S0 – площадь поперечного сечения зоны смешения, равная, согласно расчетной схемы на рис. 3

  S0=πr+D22-πr2=πD2rD+14 ,     (25)

где                                                          

            r=Htgα                        (26)

с учетом (26) формула (25) принимает вид:

S0=πD2HtgαD+14 .                   (27) 

В силу высокой частоты вращения (25с-1 – 50с-1)  шнековых транспортирующих труб с разбрасывающими патрубками  частицы материала, поступающие с левых и правых разбрасывающих патрубков  (рис. 1) практически мгновенно перемешиваются в объеме V0.

На основании сказанного для определения концентрации частиц материала после выхода из зоны смешения в рамках данной модели изменение концентрации «С» описывается уравнением идеального смешения [4]:

   dCdt=QV0⋅(C0-C) ,                      (28)

где С0 – начальное значение концентрации выделенной компоненты;

   Q=2Q1 .                            (29)

Здесь Q0 – объемная скорость подачи частиц материала в зону смешения; С – концентрация выделенной компоненты смеси.

Если учесть, что связь угла поворота разбрасывающих патрубков и времени задается соотношением:

ωt ,                                  (30) 

тогда с учетом (24), (25), (29) и (30) уравнение принимает вид:

   ωdC=ω⋅h⋅Ψ1HDtgα+14dч∙(C0-C) .          (31)

С математической точки зрения уравнение (31) представляет собой дифференциальное уравнение с разделяющими переменными, которое можно привести к следующему виду:

  dCC0-C=Ψ1⋅hHDtgα+14dч                     (32)

Интегрирование (32) в заданных пределах позволяет получить следующее соотношение:

0CkdCC0-C=Ψ1⋅hHDtgα+14dч02π  ,            (33)

где Ck – конечное значение концентрации в зоне предварительного смешениявыделенной компоненты смеси; С0 – начальное значение концентрации выделенной компоненты смеси.

Вычисление интегралов в соотношении (33) приводит к следующему результату:

      Ck=C0(1-exp-2πΨ1hHDtgα+14dч .       (34)

Таким образом, полученное соотношение (34) определяет конечное значение концентрации выделенной компоненты смеси в зоне предварительного смешения в камере помола дезинтегратора. На рис. 4 представлена зависимость конечного значения концентрации в зоне предварительного смешения выделенной компоненты смеси от диаметра частицы dч .

 

Рис.3. Расчетная схема для определения объема зоны смешения частиц материала.

 

Рис. 4. Графическая зависимость конечного значения концентрации от диаметра частицы dч за 1 оборот

ранспортирующей трубы

 

Из графической зависимости видно, что

CkC0   = 0,55 при D = 0,1 м; Ψ1  = 0,1; Н = 0,2 м; h = 0,05 м; α  = 60о; dч = 0,01 м.

References

1. Hint I.A. Osnovy proizvodstva silikal'citnyh izdeliy. M.: Stroyizdat, 1962. 636 s.

2. Zenkov R.L., Ivashkov I.I., Kolobov L.N. Mashiny nepreryvnogo transporta. M.: Mashinostroenie, 1987. 426 s.

3. Spivakovskiy A.O., D'yachkov V.K. Transportiruyuschie mashiny. M.: Mashinostroenie, 1983. 487 s.

4. Bogdanov V.S., Il'in A.S., Semikopenko I.A. Osnovnye processy v proizvodstve stroitel'nyh materialov. 2-e izd. Belgorod: Izd-vo BGTU, 2008. 550 s.


Login or Create
* Forgot password?