Белгородская область, Россия
с 01.01.2017 по 01.01.2021
Белгород, Белгородская область, Россия
УДК 691-4 Строительные материалы и изделия по форме и состоянию
Транспортно-эксплуатационное состояние сети автомобильных дорог любой страны является показателем ее экономического развития. За последнее время произошел значительный рост транспортных нагрузок на конструктивные слой дорожной одежды за счет увеличения грузооборота внутри страны. Для сохранения эксплуатационной надежности автомобильных дорог, продления их жизненного цикла необходимы качественные и инновационные материалы, адаптированные к ним технологические режимы производства работ. Одним из эффективных подходов повышения качества автомобильных дорог является устройство основания дорожных одежд с использованием переработанного асфальтобетонного покрытия (RAP: Recycled asphalt pavement) в комплексе с неорганическими вяжущими. В качестве вяжущего в работе был исследован доменный шлак при укреплении асфальтогранулобетоной смеси (АГБС), взамен традиционно используемого портландцемента. Установлено, что образцы асфальтогранулобетона на основе шлака, активированного гидратными двойными сульфатными солями алюминия, превышают прочностные характеристики композита с использованием портландцемента. Активированный шлак при использовании в составе АГБ показывает высокую эффективность по показателю непрямого растяжения при температуре 0 оС, что свидетельствует о высокой трещиностойкости образцов композита. Наибольшую эффективность по комплексу исследуемых показателей демонстрируют составы с использованием активного вещества на основе двойных сульфатных солей алюминия в комплексе с калием. Особенность разрабатываемых составов заключается в том, что активация шлака осуществляется без использования едкой щелочи или других низкомодульных растворимых силикатов (традиционно используемых), а за счет введения гидратированных двойных сульфатных солей алюминия. Применение данных химических реагентов способствует созданию щелочной среды (гидроксидов калия, натрия и алюминия) в твердеющем материале с течением времени в процессе их продолжительного контакта со шлаком. Таким образом, не происходит отрицательного влияния щелочи на строительную технику и рабочий персонал.
асфальтогранулобетонная смесь (АГБ), конструктивные слои дорожной одежды, портландцемент, активация, доменный шлак
Введение. Укрепление основания при строительстве автомобильных дорог – эффективный подход к конструированию дорожных одежд, который может предусматривать использование местных материалов, что приводит к снижению затрат при строительстве конструктивных слоев дорожной одежды. Основной интерес представляет укрепление основания дорожной одежды на основе асфальтогранулобетонной смеси (АГБС) неорганическим вяжущим [1–4]. Большая часть исследований и производителей работ по устройству слоев на основе АГБС использует качестве неорганического вяжущего – цемент, производство которого является энергоемким процессом. Более того, ежегодный рост выбросов углекислого газа в атмосферу при производстве цемента расширяет необходимость применения в строительстве альтернативных видов вяжущих [5-7].
Исследованиями по созданию альтернативного вида вяжущего, способного заменить традиционный портландцемент, ученые различных стран занимаются достаточно давно [7-10].
Известно, что гранулированные доменные шлаки, состоящие из аморфной фазы, обладают гидравлической активностью. Большинство шлаков, находящихся в отвалах металлургических комбинатов, являются отходами и не представляют интерес ввиду высокого содержания малоактивной кристаллической фазы. Более того, особенностью шлаков, как вяжущего материала, является долгий процесс набора прочности. Поэтому существует необходимость в модифицировании шлака с целью повышения его активности и ускорения набора прочности образцов с его использованием в качестве основного неорганического вяжущего в проектные сроки, а именно, в течение 28 суток [9–11].
Анализ литературных данных показывает [12-21], что усилить гидравлическую активность шлаков и ускорить процесс набора прочности шлакового вяжущего возможно путем его затворения растворами щелочей натрия или калия, в частности жидкостекольным связующим. Приводятся рецептуры и исследуются свойства бесклинкерных вяжущих щелочной активации на минеральных тонкодисперсных порошках доменных шлаков.
Использование вяжущего на основе доменного шлака при укреплении асфальтогранулобетонных смесей для дорожного строительства не получило распространения. В первую очередь, это связано с тем, что шлаки имеют невысокую активность, по сравненною с традиционным цементом, а ее увеличение возможно с использованием специальных добавок, оказывающих негативное влияние, как на технологическое оборудование, так и рабочий персонал. Цель работы заключалась в получении образцов асфальтогранулобетона с использованием доменного шлака, прочностные характеристики которого будут аналогичны образцам с применением портландцемента. Задача исследования заключалась в разработке специальных добавок, способствующих активации малоактивного молотого доменного шлака, который может эффективно использоваться при укреплении асфальтогранулобетонных смесей при холодном ресайклинге асфальтобетонных покрытий.
Материалы и методы. В качестве исходных материалов были использованы: асфальтогранулят с номинальным максимальным размером зерен 22,4 мм согласно требованиям ОДМ 218.6.1.005-2021 [22], цемент класса ЦЕМ I 42,5Н нормированного состава, по ГОСТ 31108-2020 [23], доменный шлак Новолипецкого металлургического комбината (ПАО "НЛМК"), химические добавки на основе двойных сульфатных солей алюминия и калия или натрия, вода по ГОСТ 23732 [24].
Гранулометрический состав асфальтогранулобетонной смеси представлен на рисунке 1.
Рис. 1. Гранулометрический состав асфальтогранулята
а) полные проходы, %, б) границы требований ОДМ 218.6.1.005-2021
Химический состав молотого гранулированного шлака представлен в таблице 1, фазовый состав – в таблице 2.
Химический состав определяли на рентгенофлуоресцентном спектрометре серии ARL 9900 WorkStation (Thermo Fisher Scientific); рентгенофазовый анализ выполнен на дифрактометре ДРОН-3 с использованием Cu-излучения в интервале углов отражения (2θ°) 4–56°. Вяжущая активность исходного шлака по прочности в возрасте 28 суток, определяемая по ГОСТ 30744 [25], составляла: на изгиб – 5,2 МПа; сжатие – 9,8 МПа. Физико-механические характеристики цемента производства АО «Себряковцемент» I 42,5 представлены в табл. 3.
Таблица 1
Химический состав молотого шлака ПАО «НЛМК»
|
Химический состав, % |
SiO2 |
Al2O3 |
Fe2O3 |
CaO |
MgO |
SO3 |
MnO |
TiO2 |
R2O |
Cl- |
Сумма |
|
Требования ГОСТ Р 56592-2015 |
не норм. |
не норм. |
не норм. |
не норм. |
не норм. |
не более 3,5, % |
не норм. |
не норм. |
не норм. |
не более 0,1, % |
не норм. |
|
Граншлак ПАО "НЛМК" |
37,46 |
6,29 |
0,91 |
41,67 |
9,62 |
1,74 |
0,35 |
0,38 |
0,82 |
0,093 |
99,33 |
Таблица 2
Фазовый состав молотого шлака ПАО «НЛМК»
|
Фазовый состав, % |
Массовая доля аморфной фазы (BFS_amorphous) (%) |
Кварц (Quartz) (%) |
Кальцит (Calcite) (%) |
Мервинит (Merwinite) (%) |
Мелилит (Melilite) (%) |
Бредигит (Bredigite) (%) |
|
Граншлак ПАО "НЛМК" |
43,63 |
0,72 |
28,71 |
16,34 |
2 |
8,6 |
Таблица 3
Физико-механические характеристики ЦЕМ I 42,5
|
Наименование показателя |
Требования по ГОСТ 31108-2020 |
Фактические результаты |
|
Прочность на сжатие, МПа, в возрасте 2 сут. 28 сут. |
не менее 10 42,5 – 62,5 |
11,2 44,8 |
|
Начало схватывания, мин |
не ранее 60 |
68 |
При проведении экспериментальных работ были исследованы образцы АГБ типа М (АГБС-М) с использованием доменного шлака, модифицированного различными химически активными веществами, составы которого приведены в таблице 4. Процесс модификации шлака заключался в совместном измельчении гранулированного шлака со специальными добавками в определенных концентрациях. В качестве контроля были приготовлены образцы АГБ с использованием цемента ЦЕМ I 42,5Н по ГОСТ 31108-2020 [23]. Количество вяжущего составило 3,6 % от массы минеральной части АГБ. Влажность смеси в процессе формования составляла 2 %.
Таблица 4
Составы модифицированного шлака
|
Номер состава |
1 |
2 |
5 |
8 |
|
Количество используемого активного вещества от массы шлака |
Шлак без добавок |
6 % гидратированной двойной сульфатной соли алюминия и калия |
6 % гидратированной двойной сульфатной соли алюминия и натрия |
6 % гидратированной двойной сульфатной соли алюминия и калия/натрия (соотношение: 50/50) |
Исследование физико-механических характеристик образцов АГБ проводили согласно методике, изложенной в ГОСТ 12801-98 [26], через 7 и 28 сут набора прочности по следующим показателям: водостойкости, водонасыщению, пределам прочности водонасыщеных образцов, а также при сжатии при температуре 20 и 50 °С.
В работе проводили определение pH контактной среды в процессе набора прочности исследуемых неорганических вяжущих: портландцемента, а также активированного и неактивированного шлака. Методика заключалась в изготовлении образцов исследуемых вяжущих с размером грани 2 см. Образцы каждого состава через определенный интервал времени набора прочности (3, 5, 10, 14, 20, 28 суток) помещали в дистиллированную воду объемом 50 мл (высота воды над образцом составляла 1,5–2 см). Время выдерживания образца составляло 24 часа. Далее проводили определение pH воды, в которой находился образец. Определение рН основано на методе прямой потенциометрии – измерении потенциала индикаторного электрода, погруженного в исследуемый раствор (воду).
Основная часть. Прочность конструктивных слоев автомобильной дороги является важным показателем, так как влияет на ее несущую способность и долговечность. Поэтому при устройстве конструктивных слоев дорожной одежды автомобильной дороги необходимо обеспечивать высокие физико-механические характеристики используемых материалов в основании.
Изготовление образцов АГБ проводили по методике ГОСТ 12801-98 [27] и выдерживали в камере нормального твердения в течение необходимого периода. Физико-механические характеристики исследуемых составов на 7 и 28 сутки представлены в таблице 5.
Анализ данных, представленных в таблице 5, показал падение физико-механических показателей образцов АГБ типа М на основе портландцемента к 28 суткам набора прочности, по сравнению с прочностью на 7 сутки. Данная тенденция не является исключением и часто отмечается строительными организациями, производящими продукцию с использованием портландцемента. Явление снижения прочностных характеристик композиционных материалов с использованием портландцемента, а, следовательно, и несущей способности конструкции в целом вызывает обеспокоенность среди подрядных организаций. Стоит отметить, что наиболее часто данная тенденция проявляется в конструкциях и материалах для дорожного строительства, эксплуатация которых находится под воздействием агрессивных сред. Стоит отметить, что при разработкt конструктивных слоев дорожных одежд из укрепленных щебеночно-гравийно-песчаных смесей и грунтов, анализ их химической активности поверхности не проводится, так как не регламентируется нормативными документами. При этом известно, что именно заполнитель часто становятся причиной различного рода коррозии цементного камня. Таким образом, цементный камень в составе дорожных композиционных материалов может быть подвержен агрессивному воздействию, как со стороны окружающей среды, так и входящих в его состав компонентов.
При использовании шлакового вяжущего при укреплении АГБС падение прочности образцов не наблюдается.
Таблица 5
Физико-механические показатели образцов АГБ
|
Наименование показателя |
Номер состава |
||||
|
К |
1 |
2 |
5 |
8 |
|
|
Предел прочности при сжатии при температуре 20 оС, |
3,8 3,2 |
2,5 2,8 |
2,6 3,4 |
1,6 3,1 |
2,1 3,9 |
|
Предел прочности при сжатии при температуре 50 оС, |
- 1,75
|
- 1,38 |
- 1,85 |
- 1,88 |
- 1,76 |
|
Предел прочности при непрямом растяжении при температуре 0 оС, |
0,98 0,82 |
0,85 1,0 |
0,58 1,69 |
0,97 1,36 |
0,77 1,68 |
|
Предел прочности при сжатии образцов в водонасыщенном состоянии, |
3,6 2,9 |
2,3 2,8 |
3,1 3,3 |
2,0 3,4 |
2,8 3,6 |
|
Водостойкость |
0,95 0,91 |
0,92 1,00 |
1,19 0,97 |
1,25 1,03 |
1,33 0,92 |
|
Водонасыщение |
8,4 9,7 |
12,5 11,1 |
12,1 7,9 |
10,2 7,3 |
11,7 7,9 |
Примечание: числитель – физико-механические показатели образцов АГБ на 7 сутки;
знаменатель – физико-механические показатели образцов АГБ на 28 сутки
Образцы АГБ с использованием шлакового вяжущего через 7 суток набора прочности уступают контрольному составу на основе портландцемента по всем физико-механическим характеристикам. Однако к 28 суткам набора прочности составы АГБ на модифицированном шлаке значительно превышают значения показателей композита с использованием портландцемента по показателям: прочности при непрямом растяжении при температуре 0 ºС, при сжатии в водонасыщенном состоянии. Стоит отметить, что образцы АГБ с использованием неактивированного шлака (состав № 1) на 7 и 28 сутки набора прочности имеют более низкие показатели по сравнению с контрольным составом по всем характеристикам.
Максимальный прирост предела прочности при сжатии образцов АГБ на 28 сутки при температуре 20 ºС наблюдается для составов № 2 и 8 и представлен на рисунке 2. Особенностью указанных составов является то, что они включают гидратированную двойную сульфатную соль алюминия и натрия в комплексе с калием.
Стоит отметить, что активированный шлак при использовании в составе АГБ показывает высокую эффективность по показателю непрямого растяжения при температуре 0 ºС. Данный показатель является одним из наиболее важных характеристик для конструктивных слоев дорожной одежды автомобильных дорог. Известно, что материал дорожной конструкции с использованием неорганических вяжущих обладает высокой жесткостью в зимний период, что приводит к появлению сетки трещин в слое, а, следовательно, его излишнему влагонакоплению и снижению морозостойкости.
Максимальное увеличение предела прочности при непрямом растяжении образцов при температуре 0 ºС через 28 суток набора прочности наблюдается для составов № 2 и 8 и составляет 106 и 105 % соответственно (рис. 3), где в качестве активатора шлака использовали гидратированную двойную сульфатную соль алюминия, включая калий. Увеличение прочности АГБ в пределах 60 % наблюдается для образцов составов № 5. Стоит отметить, что показатель предела прочности при сжатии образцов АГБ при 50 оС не показывает высокую эффективность при использовании активированного шлака. Тем не менее, через 28 суток нормального твердения наблюдается рост прочности образцов составов № 2 и № 8 – не более 8 % относительно образцов контрольного состава; для образцов с использованием неактивированного шлак (состав № 1) наблюдается падение показателя в пределах 20 %.
Рис. 2. Изменение предела прочности при сжатии при температуре 20 оС
Рис. 3. Изменение предела прочности при непрямом растяжении при температуре 0 оС
Автомобильная дорога подвержена воздействию воды, как одного из наиболее разрушительных факторов внешней среды. В зимний период переувлажнение конструктивных элементов автомобильной дороги приводит к разрушению покрытия и образованию трещин в результате попеременного замораживания-оттаивания материала конструкции. Поэтому показатели: предел прочности при сжатии образцов в водонасыщенном состоянии, их водостойкость и водонасыщение, способны наглядно показать эффективность применяемых решений. Максимальный прирост прочности при сжатии образцов в водонасыщенном состоянии через 28 суток наблюдается для состава № 8 в пределах 25 % (рис. 4). Образцы АГБ № 2 и № 5 показали рост данного показателя на 14 и 17 % соответственно.
Рис. 4. Изменение предела прочности при сжатии водонасыщенных образцов
Анализ графика на рисунке 5 показывает уменьшение показателя водонасыщения образцов АГБ с использованием активированного шлака. Так, максимальное падение водонасыщения демонстрируют образцы с модификатором двойной сульфатной соли алюминия в комплексе с натрием (состав № 5). Максимальный рост водостойкости образцов АГБ наблюдается также для состава № 5 и составляет 13 % (рис. 6). Абсолютные показатели водостойкости и водонасыщения образцов АГБ на модифицированном шлаке различных составов аналогичны друг другу. Так, водонасыщение композитов варьирует в пределах от 7,3 до 7,9 %, а показатель водостойкости изменяется от 0,92 до 1,03. Значения прочности образцов АГБ № 2 и № 8 в водонасыщенном состоянии к 28 суткам близки образцам, испытанным при температуре 20 °С. Это свидетельствует о том, что вода оказывает меньше отрицательного влияния на прочность образцов АГБ, приготовленных с использованием модифицированного шлака двойной сульфатной солью алюминия в комплексе с калием, чем с натрием.
Рис. 5. Изменение показателя водонасыщения
Рис. 6. Изменение показателя водостойкости
Оценка pH среды материала, после затворения модифицированного шлака водой показывает (рис. 7), что используемые химические добавки увеличивают щелочную среду в процессе набора прочности шлакового вяжущего. Из графика видно, что портландцемент имеет максимальную pH контактной среды в течение первых трех суток набора прочности (pH = 11,5), который снижается до значения равного 9 через 10 суток твердения. Вяжущее на основе шлака демонстрирует рост pH водной среды в процессе набора прочности, который увеличивается при введении двойных сульфатных солей алюминия в комплексе с калием и/или натрием. Особенностью гидролиза двойных сульфатных солей алюминия в комплексе с калием и/или натрием является образование гидроксида алюминия (Al(OH)3), который представляет собой гелеобразное вещество, обладающее амфотерными свойствами. Гидроксид алюминия замедляет процесс быстрого образования едких щелочей калия и натрия на начальной стадии введения солей в состав шлакового вяжущего. В результате, pH среды шлакового вяжущего в первые 3 суток набора прочности не превышает 9.
Рис. 7. Изменение pH среды исследуемых неорганических вяжущих в процессе набора прочности
Эффективность применения добавок обусловлена такими процессами как частичное растворение основных минералов шлака (геленита Ca2Al2SiO7, акерманита Ca2Mg(Si2O7), мервинита Ca3Mg(SiO4)2) с выделением Ca(OH)2 и последующем – ионов K+ и Na+ в водном растворе. Образование новых центров кристаллизации способствуют нарастанию прочности с течением времени, превышающей контрольный состав с использованием высокомарочного цемента. Стоит отметить, что большую роль в повышении реакционной способности шлака в результате роста количества активных центров связано с концентрацией и технологической последовательности введения химических реагентов. Однако, данное объяснение является гипотезой, требующей проведения дальнейших исследований. При этом остается актуальным вопрос необходимости увеличения показателя прочности образцов АГБ в водонасыщенном состоянии к 28 суткам набора прочности с использованием вяжущего на основе модифицированного доменного шлака.
Выводы.
1. Образцы АГБ с использованием шлакового вяжущего через 7 суток набора прочности уступают контрольному составу на основе портландцемента по всем физико-механическим характеристикам. Однако к 28 суткам набора прочности составы АГБ на модифицированном шлаке значительно превышают значения показателей композита с использованием портландцемента по показателям: прочности при непрямом растяжении при температуре 0 °С, при сжатии в водонасыщенном состоянии.
2. Образцы АГБ с использованием неактивированного шлака на 7 и 28 сутки набора прочности имеют более низкие показатели по сравнению с контрольным составом по всем характеристикам.
3. Активированный шлак показывает высокую эффективность при использовании в составе АГБ по показателю непрямого растяжения при температуре 0 °С, что свидетельствует о высокой трещиностойкости образцов композита.
4. Наибольшую эффективность по комплексу исследуемых показателей демонстрируют составы с использованием активного вещества на основе двойных сульфатных солей алюминия в комплексе с калием.
5. Химические добавки на основе двойных сульфатных солей алюминия в комплексе с калием и/или натрием увеличивают щелочную среду в процессе набора прочности шлакового вяжущего.
1. Евстегнеева В.Н., Степанец В.Г. Ремонт и реконструкция асфальтобетонных покрытий методом холодного ресайклинга // Молодой ученый. 2017. №38. С. 21-28.
2. Зарапина Л.С., Андрианов К.А., Зубков А.Ф. Влияние свойств материала, получаемого при холодном фрезеровании покрытий нежесткого типа, на деформацию слоя при устройстве дорожной одежды // Научный журнал строительства и архитектуры. 2022. №. 1. С. 85-95. DOI:https://doi.org/10.36622/VSTU.2022.65.1.008.
3. Ярмолинский В.А., Жабкин М.О., Ярмолинская Е.В. Исследование оптимального количества вяжущего при укреплении асфальтогранулобетона // Международный сборник научных трудов. 2020 Выпуск 20. С. 305-313.
4. Кобцев Д.В., Кобушко Е.А. Асфальтогранулят - перспективный материал в дорожном строительстве // Международная научно-техническая конференция молодых ученых БГТУ им. В.Г. Шухова. 2017. С. 2125-2131
5. Карпенко С.А. К вопросу практического применения современных материалов и конструкций в дорожном хозяйстве // Современные прикладные исследования. 2019. С. 121-125.
6. Ширяшкина Д.Р. Использование местных строительных материалов и вторичных продуктов производства для укрепления обочин региональных дорог // Материалы XV Международной научно-технической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых. Волгоград, 2021. С. 168-171.
7. Багров И.А., Ягунов А.А., Дудин В.М. Подбор состава асфальтогранулобетонной смеси при ремонте покрытий автомобильных дорог методом холодной регенерации // материалы Международной (заочной) научно-практической конференции. Vydavatel «Osvícení», Научно-издательский центр «Мир науки». Нефтекамск, 2021. С. 25-28.
8. Боровик Н.С., Журавлев Д.В. Регенерация дорожной одежды методом холодного ресайклинга // Международная научно-техническая конференция молодых ученых БГТУ им. В.Г. Шухова. 2017. С. 2021-2025.
9. Grilli А., Bocci, М., Tarantino А.М. Experimental investigation on fibre-reinforced cement-treated materials using reclaimed asphalt // Construction and Building Materials. 2013. Pp. 491-496.
10. One L., Tjaronge M.W., Irmawaty R., Hustim M. Effect of portland composite cement and buton granular asphalt on indirect tensile strength of emulsified asphalt cold mix using limestone aggregate // IOP Conference Series: Earth and Environmental Science 419(1).
11. Potturi A. Evaluation Of Resilient Modulus Of Cement And Cement-fiber Treated Reclaimed Asphalt Pavement (RAP) // Conference Series: Earth and Environmental Science 423(1).
12. Нахаев М.Р., Саламанова М.Ш., Исмаилова З.Х. Закономерности протекания процессов формирования структуры и прочности бесклинкерного вяжущего щелочной активации // Строительные материалы и изделия. 2020. Т. 3. №. 1.С. 21-29.
13. Логвина К.А. Активация вяжущих свойств электрасталеплавильных шлаков ОАО «Белорусский металлургический завод» // Образование. Наука. Производство. 2018. С. 1569-1573.
14. Голосова А.С., Клименко Н.Н., Делицын Л.М. Влияние вида щелочного активатора на структуру и механические свойства композиций на основе отходов ТЭК // Успехи в химии и химической технологии. 2019. Т. 33. №. 4 (214). С. 51-53.
15. Калашников В.И. Активация малоактивных отвальных шлаков для получения композиционных бесклинкерных минеральношлаковых вяжущих // Современные проблемы науки и образования. 2015. №. 2. С. 8.
16. Якубов Д.А. Геосинтез строительных материалов путем щелочной активации гранулированного доменного шлака // Развитие науки и техники механики выбора и реализации приоритетов, 2022. 162 с.
17. Bol'shakov V.I., Scherbak S.A., Eliseeva M.A. Increasing the reactivity of blast-furnace granulated slag // Construction, materials science, mechanical engineering. 2010. №. 59. 34-38 p. (rus)
18. Щербак С.А., Елисеева М.А., Калиниченко Н.В. Характеристика шлаков и их активация // Вестник Преднепровской государственной академии строительства и архитектуры. 2009. №. 11 (140). С. 4-8.
19. Артамонова А.В. Вяжущие вещества на основе шлаков электросталеплавильного производства // Строительные материалы. 2011. №. 5. С. 11-13.
20. Смирнова О.М., Казанская Л.Ф. Гибридные цементы на основе гранулированных доменных шлаков основные направления исследований // Эксперт: теория и практика. 2022. №. 3 (18). С. 59-65. DOIhttps://doi.org/10.51608/26867818_2022_3_59.
21. Строкова Я.А., Клименко Н.Н. Комплексная щелочно-щелочноземельная активация гранулированного доменного шлака // Успехи в химии и химической технологии. 2019. Т. 33. №. 4 (214). С. 130-132.
22. ОДМ 218.6.1.005-2021 «Методических рекомендаций по восстановлению асфальтобетонных покрытий и оснований автомобильных дорог способами холодной регенерации». Взамен «Методических рекомендаций по восстановлению асфальтобетонных покрытий и оснований автомобильных дорог способами холодной регенерации», утвержденных распоряжением Росавтодора № ОС-568-р от 27.06.2002. : введ. 2021-02-17. М.: Изд-во стандартов, 2021. 24 с.
23. ГОСТ 31108-2020 Цементы общестроительные. Технические условия. Введ. 01.03.2020. М: СтандарИнформ: Изд-во стандартов, 2020. 15 с.
24. ГОСТ 23732 Вода для для бетонов и строительных растворов. Технические условия. Введ. 01.10.2012. М: Станда-рИнформ: Изд-во стандартов, 2012. 11 с.
25. ГОСТ 30744 Цементы. Методы испытаний с использованием полифракционного песка. Введ. 01.03.2002. М: СтандарИн-форм: Изд-во стандартов, 2002. 29 с.
26. ГОСТ 12801-98. Материалы на основе органических вяжущих для дорожного и аэродромного строительства. Методы испытаний. Введ. 01.01.1999. М.: Госстандарт России: Изд-во стандартов, 1999. 37 с.
