employee
student
VAC 05.17.00 Химическая технология
VAC 05.23.00 Строительство и архитектура
UDK 66 Химическая технология. Химическая промышленность. Родственные отрасли
The possibility of expanded clay production, using up to 3.0% of the electric steel melting slag produced at JSC "OMK". It is established that at a temperature of 1170 °C is formed expanded clay with high strength properties and with a high coefficient of expansion. Preliminary thermal preparation of the samples with the addition of slag was 500 ºC. The influence of the content in the raw material man-made material – arc-furnace slag in amount of the glass phase and physico-mechanical properties of prototypes of expanded clay gravel. The introduction of additives ranged from 1 to 10 %. Concrete block with slag content of 3.0 %, obtained when the firing temperature is 1170°C, with a bulk density of 339 kg/m3 and compressive strength when compressed to 1.34 MPa can be used for lightweight aggregate concrete blocks. Mark received samples with the addition of slag on the strength of GOST 9757-90 corresponds to the P50; of bulk density of expanded clay complies with the grades 350 and 400. The increasing use of supplements more than 3 % due to the surface melting of gases are unable to come to the surface and the distension of the granules is reduced.
expanded clay gravel, electric steel melting slag, water absorption, tensile compression, coefficient of expansion, the average density of the granules, the content of the glass rim, mineral mullite
Введение. Ежегодно в индустрии черной и цветной металлургии накапливается огромное количество отходов. На их размещение необходимы значительные площади, что требует затрат на проведение мониторинга почв, подземных вод и атмосферного воздуха. С накоплением промышленных шлаковых отходов в экосистеме нарушается экологическое равновесие. В то же время, шлаки являются перспективным сырьем для производства строительных материалов. При этом не требуется значительных вложений в изменение технологического процесса их производства.
Имеется ряд публикаций об использовании гальванических шламов в производстве керамического гравия и кирпича. Авторами установлено, что процесс миграции тяжелых металлов, входящих в состав сырьевого техногенного материала идет с поверхностных слоев образца и зависит от структуры и фазового состава полученных образцов [1, 2]. Показано, что введение двух шламов до 1,5 % в сырьевую массу приводит к повышению прочностных характеристик керамического кирпича. Токсикологические исследования водных вытяжек (полученных при pH = 7,5 и 5,5) из образцов с оптимальной добавкой шламов с использованием Daphnia Magna Straus показали, что они острой токсичностью не обладают [3].
Проведены исследования по утилизации шлаков медно-никелевого производства путем извлечению из них цветных металлов и получению кремнезема для последующего использования в составе шлакопортландцемента, мелкозернистого бетона и магнезиального вяжущего [4]. Автором предлагается использование зол текущего производства теплоэлектростанций (ТЭС) после сжигания угля при изготовлении пористых заполнителей конструкционного назначения [5]. В статье рассмотрена возможность использования золошлаковых отходов ТЭС Забайкальского края в дорожном строительстве [6]. В золах и шлаках содержатся редкие металлы. Авторами рассмотрен способ бактериального выщелачивания редкоземельных и благородных металлов из золошлаковых отходов энергетических предприятий, а также представлена схема установки для осуществления этого способа [7].
Также предлагаются оптимальные составы химически стойких силикатных композиционных материалов на основе электрокорунда, являющегося отходом электрометаллургического производства ниобия [8, 9]. Авторами разработана рецептура композиционных гипсовых вяжущих на основе портландцемента, тонкомолотого шлака, золы-уноса и гипсового вяжущего с оптимизированным гранулометрическим составом частиц минеральных добавок в ее составе и изучены физико-механические свойства полученных материалов [10]. При производстве керамического гравия на практике ведется использование отработанных минеральных масел или нефтешлама [11, 12].
Показано, что алюмосодержащие отходы с содержанием оксида алюминия более 20 % можно использовать в производстве керамических материалов: кислотоупорных, стеновых, клинкерных и пористых заполнителях с высокими физико-механическими, химическими показателями, что способствует утилизации промышленных отходов и охране окружающей среды [13]. В статье отмечается, что пыль электрофильтров производства алюминия могут быть использованы в качестве добавки при выпуске качественных кирпичных изделий и керамики [14]. Авторами предлагается извлекать цинк из пыли медеплавильного и сталеплавильных производств и из цинковых кеков как основных источников вторичного сырья [15]. По ряду результатов проведенных исследований установлена возможность использования в качестве сырья замасленной прокатной окалины, отвальных доменных шлаков, электросталеплавильного шлака, цитрогипса, шламов феррованадиевого производства с получением цемента, керамзита, вяжущих, лицевого кирпича, при этом решается вопрос разработки научных основ и технологии производства с использованием техногенных материалов [16−21].
В данной работе рассматривается побочный продукт Выксунского металлургического завода, входящий в группу АО «ОМК-Сталь» (г. Выкса, Нижегородская область) – электросталеплавильный шлак. В настоящее время рассматриваемый отход практически не используется и подлежат складированию в шкакохранилище, создавая неблагоприятные условия для окружающей среды, его объем образования составляет более 160 тыс. т/год. Химический оксидный состав электросталеплавильного шлака установлен рентгеноструктурным анализом на рентгенофлуоресцентном спектрометре Scientific ARL 9900 WorkStation в БГТУ им. В.Г. Шухова (Центр высоких технологий) и состоит, % масс: CaO – 35,4; Fe2O3 – 25,8; SiO2 – 17,06; MgO – 8,9; Al2O3 – 6,4; MnO – 3,6; Cr2O3 – 1,12; Na2O – 0,69; P2O5 – 0,312; TiO2 – 0,198; SO3 – 0,176; Cl – 0,094; V2O5 – 0,081; BaO – 0,065; SrO – 0,03; WO3 – 0,027; CuO – 0,019; K2O – 0,012; СO3O4 – 0,009; NiO – 0,004; ZnO – 0,003. Электросталеплавильный шлак Выксунского металлургического завода» исследовались по общеизвестным методикам с целью определения физико-химических показателей, которые приведены в табл. 1 и 2. В соответствии с федеральным классификатором отходов (ФККО-2014) шлак относится к малоопасным отходам («Шлаки сталеплавильные», код отхода 3 51 210 21 20 4). Для работы использовали измельченный шлак, который имел в своем составе до 70 % частиц с размером фракции 0,1−0,14 мм (табл. 2).
Таблица 1
Физико-химические свойства электросталеплавильного шлака
|
№ п/п |
Характеристика |
Ед. изм. |
Значения |
|
1 |
Истинная плотность |
кг/м3 |
2200−3000 |
|
2 |
Насыпная плотность |
кг/м3 |
1200−1500 |
|
3 |
рН водной вытяжки |
– |
11,76 |
|
4 |
Удельная поверхность |
см2/кг |
2500−3000 |
Таблица 2
Фракционный состав электросталеплавильного шлака ситовым методом
|
Размер агрегатов, мм, и их содержание, % от массы электросталеплавильного шлака |
|||||||
|
>1 |
1,0–0,25 |
0,25–0,2 |
0,2–0,14 |
0,1–0,14 |
0,08–0,1 |
0,063–0,08 |
≤0,063 |
|
0,65 |
4,49 |
2,28 |
12,09 |
69,65 |
4,18 |
6,04 |
0,03 |
Минералогический высокоосновного сталеплавильного шлака состав исследовался с помощью рентгенофазового анализа, который выполнен на рентгеновском дифрактометре «Дрон – 2,0» и представлен ортосиликатами с изолированными кремнекислородными тетраэдрами, к которым относятся (рис. 1): силикат кальция Ca2SiO4, содержание которого составляет до 19,4 %; ферромагниевый силикат – оливин Mg1*41Fe*59(SiO4) с содержанием до 9,4 %; алюминатный диопсит Ca(Mg,Al)(Si,Al)2O6 с содержанием до 8,7 %; фаялит Fe2+2SiO4 с содержанием до до 5,7 %. Также присутствуют: марказит FeS2; магнетит Fe3O4; кальцит CaCO3; железо; периклаз MgO; кварц SiO2; вюстит FeO. Рентгенофазовый анализ отмытой глины Терновского происхождения показал, что в её состав входят следующие минералы: монтмориллонит; кварц; бейделлит; сапонит; нантронит; иллит; актинолит; магнетит; анортит; ильменит; гетит; вюстит; кальцит; диккит; ярозит; родохрозит; латерит; магнезит; накрит.
Структура шлака определялась на сканирующем электронном микроскопе высокого разрешения TESCAN MIRA 3 LMU (рис. 2).
В видимом поле микрофотографии частиц шлака (рис. 2 а) полидисперсные зерна (до 2,0 мм) являются микроагрегатами из полиминеральных обломочных фаз, которые по мнению авторов скреплены как за счет электростатических сил и коагуляционной облигации [22]. При большем увеличении (рис. 2 б) в шлаке встречаются не правильной формы частицы от 40 до 200 нм на фоне мелкодисперсных.
Рис. 1. Рентгенограмма электросталеплавильного шлака
|
|
|
Рис. 2. Микрофотографии частиц шлака: а – микроагрегаты из полиминеральных
обломочных фаз; б − обломочные и мелкодисперсные частицы
Методика. В качестве глинистого материала использовали полиминеральную глину Терновского карьера Белгородской области. Отход – электросталеплавильный шлак, вводили в состав сырьевой смеси в количестве от 1 до 10 %, в качестве вспучивающей добавки использовали отработанное нефтемасло – 1 масс., %. Влажность формовочной шихты – 22–24 %. Задачами исследования:
1. Формование гранул с добавкой отхода от 1 до 10 %, проведение их предварительной тепловой обработки образцов – 500 ºС (выдержка 20 мин.) и обжига при температуре 1170 или 1185 ºС в течении 7 минут в силитовой печи с последующим охлаждением в песке.
2. Проведение физико-механических испытаний опытных образцов керамзитового гравия по ГОСТ 9758-2012 «Заполнители пористые неорганические для строительных работ. Методы испытаний».
3. Установление оптимальной добавки электросталеплавильного шлака к глине Терновского месторождения Яковлевского района Белгородской области, не ухудшающих физико-механических свойств по ГОСТ 9757-90 «Гравий, щебень и песок искусственные пористые. Технические условия».
4. Оценка фунгицидных свойств на среде Чапека-Докса полученных образцов керамзита.
5. Установление формы минерала муллита в керамзите с добавкой шлака.
Основная часть. Использование электросталеплавильного шлака в составе сырьевой смеси керамзитового гравия показали следующие результаты. Как следует из рис. 1, температура обжига 1185 °С не рекомендуется для вспучивания гранул при добавке шлака от 0 до 10%; с увеличением его количества, действующего как плавень, понижается вязкость расплава керамических масс, что способствует деформации изделий при обжиге, полученный керамзит имеют темную оплавленную корочку. Плавни способствуют снижению температуры обжига, они образуют расплав при взаимодействии с кварцем, глинистым веществом и другими компонентами массы под воздействием высокой температуры обжига. С повышением добавки шлака поверхность глинистых гранул размягчается, спекается, в конечном счете, уплотняется и становится газонепроницаемой, находясь при этом в пиропластичном состоянии. Вязкость массы является одним из важных факторов, определяющих развитие процесса вспучивания.
Из кривых видно, что наихудшей вспучиваемостью обладают образцы, которые были получены при температуре 1185 °C,
наилучшей – 1170 ºС. При указанной температуре тугоплавкий поверхностный слой препятствует слипанию гранул при обжиге, а спекание приповерхностного легкоплавкого слоя при обжиге уменьшает газовую проницаемость оболочки сырцовых гранул. Газы, выделяющиеся в объеме сырцовых гранул при обжиге
(Т = 1170 ºС), не имеют выхода через плотную спеченную оболочку и сильнее вспучивают гранулу. Таким образом, одновременно создаются условия для увеличения температурного интервала вспучивания и увеличения коэффициента вспучивания сырцовых гранул при обжиге. При температуре обжига 1185 ºС, образующиеся при обжиге глины газы свободно выходят, не достаточно вспучив материал. Образцы керамзита, полученные при температуре обжига 1170 ºС с добавкой шлака от 3 до 6 % относятся к средне вспучивающимся с коэффициентом вспучивания от 2,5 до 4,5. На рис. 3 представлены зависимости изменения показателей вспучиваемости керамзитового гравия (а) и насыпной плотности (б). Образцы керамзита, полученные при температуре обжига 1170 ºС с добавкой шлака от 3 до 6 % относятся к средне вспучивающимся с коэффициентом вспучивания от 2,5 до 4,5. Слабая степень вспучивания (коэффициент вспучивания составляет менее 2,5) характерна для температуры обжига 1185 ºС для образцов с добавкой шлака от 1 до 10 % включительно.
|
|
|
Рис. 3. Влияние содержания электросталеплавильного шлака в сырьевой смеси на показатель
вспучиваемости керамзитового гравия (а) и насыпную плотность (б)
Из рис. 4а видно, что с увеличением добавки отхода открытая пористость увеличивается. Общая пористость керамзита может быть в пределах 40–75 % (открытая – 30–65 %). На рис. 4б представлена зависимость изменения показателя водопоглощения керамзита от добавки шлака при различной температуре обжига. Чем выше водопоглощение, тем выше прочность керамзита, а значит, если внешняя оболочка не способна противостоять попаданию влаги внутрь зерна, керамзит не подойдет для строительства.
На рис. 5 приведена зависимость изменения прочности образцов от добавки отхода, где отмечается ее снижение с ростом количества вводимого шлака для двух выбранных температур обжига, что коррелирует с увеличением их насыпной плотности за счет сильной поризации и образования крупных каверн во внутренней структуре. Уменьшение прочности можно объяснить особенностями структуры полученных гранул и минералогического состава перегородок. Исходя из результатов, представленных на рис. 5, видно, что введение отхода способствует снижению прочности получаемого керамзита. При содержании электросталеплавильного шлака в шихте от 1 до 6 % марка получаемых образцов по прочности для двух температур обжига по ГОСТ 9757-90 снижается с П50 до П15 , а при количестве 7−10 % − с П35 до П15. С увеличением добавки шлака, действующего как плавень, понижается вязкость расплава керамических масс, что способствует деформации изделий при обжиге. Температура обжига образцов с шлаком, равная 1185 ºС не рекомендуется, т.к. происходит или оплавление поверхности или недостаточное вспучивание и снижение прочности при сдавливании. Установлена оптимальная температура обжига, которой является 1170 ºС.
|
|
|
Рис. 4. Влияние содержания электросталеплавильного шлака на открытую
пористость керамзитового гравия (а) и водопоглощение (б)
Рис. 5. Влияние содержания электросталеплавильного шлака на прочностные свойства
(сдавливание в цилиндре) керамзитового гравия
На рис. 6 представлена диаграмма зависимости влияния содержания шлака на количество стеклофазы в керамзитовом гравии. Присутствие в керамзитовом сырье стеклофазы позволяет улучшить при обжиге его вспучивание. Еще больше это достигается при полном переходе сырья в состояние стеклообразное. Благодаря увеличению вспучивания увеличивается и объем готовой продукции, что компенсирует высокие расходы на процесс изготовления.
Рис. 6. Влияние содержания добавки электросталеплавильного шлака
на количество стеклофазы керамзитового гравия
Теплопроводность материала, характеризуется тем, насколько керамзит удачно прошел стекловидную фазу, отрицательно влияющую на этот показатель. Снижение теплопроводности материала (т.е. повышение теплотехнических показателей) происходит за счет повышения аморфной составляющей при термической обработке (содержание стеклофазы составляет до
79 % при температуре обжига 1170 ºС и добавке шлака 7,0 %). Снижение теплопроводности достигается повышением пористости и содержанием стеклофазы. Таким образом, фазовый состав керамзита при добавке шлака 3,0–6,0 % и температуре обжига 1170 ºС на 78,1–79,4 % представлен стеклофазой и на 20,6–21,9 % из кристаллических образований. В поперечном разрезе гранул проявляется зональность (рис 7).
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 7. Структура гранул образцов керамзита, обожженного при температуре 1170 °С с добавкой
электросталеплавильного шлака, % масс.: а – контроль; б – 1,0; в – 2,0; г – 3,0; д – 4; е –5; ж – 6; з –7; и – 8;
к – 9; л – 10; м – шкала с делением 1 мм
Во внутренней части гранулы керамзита формируется неравномерная пористая структура с размерами пор: до 1 мм (рис. 7 а, б, в); до 1,5 мм (мелкопористая структура сочетается с крупнопористой) (рис. 7 г). В дальнейшем при увеличении добавки электросталеплавильного шлака внутри гранулы происходит оплавление пор и за счет сильной поризации происходит образование каверн. При наличии в изделии шлака 8,0; 9,0 и 10,0 % появляются каверны от 0,7 до 2,0 мм. Увеличение прочности для образцов от 1 до 3 % при температуре обжига 1170 ºС объясняется тем, что они обладает мелкой равномерной пористостью, а также однородностью структур перегородок между порами. Уменьшение теплопроводности керамзита происходит с увеличением количества микропустот, которыми являются каверны. При наличии в изделии шлака 8,0; 9,0 и 10,0 % появляются каверны от 0,7 до 2,0 мм. Увеличение прочности для образцов от 1 до 3 % при температуре обжига 1170 ºС объясняется тем, что они обладает мелкой равномерной пористостью, а также однородностью структур перегородок между порами. На рис. 8 приведены результаты исследований внутренней структуры образцов керамзита с добавкой шлака при температуре обжига 1185 ºС. Уменьшение теплопроводности керамзита происходит с увеличением количества микропустот, которыми являются каверны. Как видно из рис. 8, поры в большей степени замкнутые, межпоровые перегородки имеют мелкопористую структуру (при содержании шлака 1,0−4,0 %), При введении в состав шихты электросталеплавильного шлака в количестве 1,0−3,0 % происходит формирование замкнутых пор с преимущественным размером до 1 мм (рис. 8, б−г).
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 8. Структура гранул образцов керамзита, обожженного при температуре 1185 °С с добавкой
электросталеплавильного шлака, % масс.: а – контроль; б – 1,0; в – 2,0; г – 3,0; д – 4; е –5; ж – 6; з –7; и – 9;
к – 10; л – шкала с делением 1 мм
В дальнейшем с повышением содержания шлака с 4,0 до 10,0 % увеличивается размер внутренних пор с 1,5 до 2,5 мм соответственно (рис. 8, д−к), что хорошо согласуется со снижением открытой пористости готового материала и, соответственно, водопоглощения.
Ряд научных работ предполагают, что основные физико-механические свойства керамическим материалам сообщает муллит. Он кристаллизуется при температуре более 1000 °С и армирует стеклофазу, способствуя тем самым ее упрочнению. Введение в состав керамических масс электросталеплавильного шлака способствует при температуре обжига 1170 ºС образованию муллита, который способствует повышению физико-механических показателей керамзита. Муллит − минерал из класса силикатов, часто встречается в обожженных керамических материалах и его химический состав непостоянен: от Al6Si2O13 до Al4SiO8 (то есть от 3Al2O3·2SiO2 до 2Al2O3·SiO2). Формула минерала муллита (aluminum silicate), присутствующего на расшифрованных рентгенограммах − Al5SiO9.5, при этом прослеживается увеличение амплитуды пиков муллита в образце с добавкой шлака.
Согласно рентгенофазовому анализу основными кристаллическими новообразованиями в расплаве являются анортоклас (Na0.85K0.15, sodium potassium aluminum silicate) d (Å) = 3,23; силикат магния (Mg2(Si2O6), magnesium silicate) d (Å) 3,17. Для порошка керамзита с добавкой шлака 3% (рис. 9) характерны следующие межплоскостные расстояния муллита d (Å) = 4,592; 3,41; 3,032; 2,857; 2,592; 2,453; 2,383; 2,085; 1,979; 1,925; 1,769; 1,729; 1,762; 1,637; 1,603; 1,577; 1,483; 1,414 .
Рис. 9. Рентгенограмма порошка керамзита, полученного при температуре
обжига Т = 1170 ºС с добавкой 3% шлака АО «ОМК-Сталь»
Для порошка керамзита без добавки шлака (рис. 10) характерны следующие межплоскостные расстояния муллита d (Å) = 5,545; 4,100; 3,634; 2,808; 1,987; 1,913; 1,837; 1,974; 1,675; 1,612; 1,545; 1,520; 1,455; 1,438.
Рис. 10. Рентгенограмма порошка керамзита, полученного при температуре
обжига Т = 1170 ºС (без добавки шлака − «контроль»)
Выводы. При проведении исследований был выявлен характер влияния электросталеплавильного шлака в количестве 1,0−10,0 % на физико-механические характеристики керамзита, а также на содержание стеклофазы. Кальций- и магнийсодержащие минералы в составе шихты керамзитового гравия действуют как флюсующие добавки, что приводит к усилению расплава, шлакованию, при этом снижается вспучиваемость гранул, увеличивается размер внутренних пор, появляются каверны, оплавляется поверхность зёрен керамзита, снижается прочности на сдавливание в цилиндре. Рекомендуемое содержание рассматриваемых отходов в керамзите – от 3,0% до 6,0 % при установленной оптимальной температуре обжига 1170 °С. При этом получаются образцы с насыпной плотностью 0,339−0,35 т/м³ и прочностью при сдавливании 1,34−1,07 МПа. Марка полученных образцов с электросталеплавильного шлака по прочности по ГОСТ 9757-90 соответствует П50; по насыпной плотности − маркам 350 и 400. Установлена формула минерала муллита, присутствующего на расшифрованных рентгенограммах − Al5SiO9.5, при этом прослеживается увеличение амплитуды пиков муллита в образце с добавкой шлака. При проведении исследования образцов керамзита на выявление фунгицидного эффекта было установлено, полученный керамзит с добавлением электросталеплавильного шлака не обладает фунгицидным действием, следовательно, использование данного строительного материала в значительной мере не навредит окружающей среде.
1. Levickiy I.A., Pavlyukevich Yu.G., Bogdan E.O., Kichkaylo O.V. Proizvodstvo keramicheskogo graviya s ispol'zovaniem gal'vanicheskih osadkov stochnyh vod // Steklo i keramika. 2013. № 7. S. 23-27.
2. Levickiy I.A., Pavlyukevich Yu.G., Bogdan E.O., Kichkaylo O.V. Ispol'zovanie osadkov stochnyh vod gal'vanicheskih proizvodstv dlya izgotovleniya keramicheskogo kirpicha // Steklo i keramika. 2013. № 3. S. 7-13.
3. Vasilenko T.A. Ispol'zovanie mineral'nyh shlamov v proizvodstve stroitel'nyh materialov // Sovremennye problemy nauki i obrazovaniya. 2013. № 5.; URL: http://www.science-education.ru/ru/article/view?id=10032 (data obrascheniya: 04.05.2016).
4. Tyukavkina V.V., Kasikov A.G., Mayorova E.A., Gurevich B.I., Neradovskiy Yu.N. Pererabotka otval'nyh shlakov medno-nikelevogo proizvodstva s polucheniem kremnezemsoderzhaschih dobavok dlya vyazhuschih // Ekologiya i promyshlennost' Rossii. 2015. T. 19 (11). S. 13-17.
5. Ufimcev V.M. Konstrukcionnye obzhigovye poristye zapolniteli na tehnogennom syr'e // Stroitel'nye materialy, oborudovanie, tehnologii XXI veka. 2013. № 5. S. 25-29.
6. Sigachev N.P., Konovalova N.A., Konnov V.I., Pankov P.P., Efimenko N.S. Effektivnost' ispol'zovaniya zoloshlakovyh othodov Zabaykal'skogo kraya v proizvodstve dorozhnyh cementogruntov. Ekologiya i promyshlennost' Rossii. 2015. T. 19 (11). S. 24−27.
7. Ksenofontov B.S., Kozodaev A.S., Taranov R.A., Vinogradov M.S., Balina A.A., Petrova E.V. Razrabotka osnov tehnologii izvlecheniya cennyh komponentov iz zol'no-shlakovyh otvalov ob'ektov teplo i elektrogeneracii // Ekologiya i promyshlennost' Rossii. 2013. № 8. S. 9-12.
8. Zharmenov A.A., Myrzalieva S.K., Aymbetova E.O. Ispol'zovanie othodov elektrometallurgicheskogo proizvodstva dlya polucheniya zaschitnyh kompozicionnyh materialov // Steklo i keramika. 2011. № 8. S. 6-10.
9. Zharmenov A.A., Myrzalieva S.K., Aymbetova E.O. Struktura i svoystva silikatnyh kompozicionnyh materialov na osnove elektrokorunda − shlaka niobievogo proizvodstva // Steklo i keramika. 2012. № 6. S. 25-28.
10. Murtazaev S.Yu., Chernysheva N.V., Alashanov A.H. Ispol'zovanie zoloshlakovyh smesey TEC dlya proizvodstva kompozicionnyh gipsovyh vyazhuschih // Ekologiya i promyshlennost' Rossii. 2013. № 7. S. 26-29.
11. Abdrahimov V.Z., Abdrahimova E.S. Ispol'zovanie othodov neftedobychi v proizvodstve keramzita // Ekologiya proizvodstva. 2012. № 8. S. 52-55.
12. Vasilenko T.A., Saleh-Zhafer A.Zh. Fiziko-mehanicheskie svoystva keramzitovogo graviya, poluchennogo s ispol'zovaniem kal'ciysoderzhaschih tehnogennyh materialov // Sovremennye problemy nauki i obrazovaniya. - 2015. - № 1; URL: www.science-education.ru/125-19899 (data obrascheniya: 04.05.2016).
13. Abdrahimov V.Z., Hasaev G.R., Abdrahimova E.S., Kolpakov A.V., Roschupkina I.Yu. Ekologicheskie, teoreticheskie i prakticheskie aspekty ispol'zovaniya alyumosoderzhaschih othodov v proizvodstve keramicheskih materialov razlichnogo naznacheniya bez primeneniya prirodnogo tradicionnogo syr'ya. Ekologiya i promyshlennost' Rossii. 2013. № 5. S. 28-32.
14. Makarova, I.A., Ryabova O.S. Dispersnoe tehnogennoe syr'e kak osnova dlya polucheniya kompozicionnyh keramicheskih materialov // Stroitel'nye materialy, oborudovanie, tehnologii XXI veka. 2013. № 12. S. 32-33.
15. Pan'shin A.M., Kozlov P.A., Nesmelov V.Yu. Ocenka i potencial'nye vozmozhnosti pererabotki razlichnyh othodov metallurgicheskogo proizvodstva // Ekologiya i promyshlennost' Rossii. 2013. № 9. S. 21-23.
16. Kalmykova Yu.S. Pererabotka otval'nyh domennyh shlakov s polucheniem shlakoschelochnyh vyazhuschih // Ekologiya i promyshlennost' Rossii. 2014. № 3. S. 21-25.
17. Dovzhenko I.G. Licevoy keramicheskiy kirpich svetlyh tonov s primeneniem othoda chernoy metallurgii // Steklo i keramika. 2011. № 8. S. 11-13.
18. Dovzhenko I.G. Issledovanie vliyaniya metallurgicheskih shlakov na sushil'nye svoystva keramicheskih mass dlya proizvodstva licevogo kirpicha // Steklo i keramika. 2013. № 12. S. 24-27.
19. Tanutrov I.N., Sviridova M.N., Savenya A.N. Novaya tehnologiya sovmestnoy pererabotki tehnogennyh othodov // Izvestiya vuzov. Cvetnaya metallurgiya. 2013. № 1. S. 21-26.
20. Starostina I.V., Luk'yanova A.N. Stroitel'nye kompozicionnye materialy na osnove modificirovannyh gipsovyh vyazhuschih, poluchennyh iz othodov proizvodstva // Fundamental'nye issledovaniya. 2013. № 4 (chast' 4). S. 818-822.
21. Starostina I.V., Simonov M.M., Pendyurin E.A., Besedina I.N. Ocenka toksikologicheskih svoystv keramzitovogo graviya s ispol'zovaniem shlamov ferrovanadievogo proizvodstva // Sovremennye problemy nauki i obrazovaniya. 2014. № 5; URL: www.science-education.ru/119-14533 (data obrascheniya: 15.04.2016).
22. Lebedev M.S., Strokova V.V., Karatsupa S.V., Dmitrieva T.V. Designing of soil-concretes using the kursk magnetic anomaly technogenic raw and waste-lime-based binder for reinforcing of road pavements subgrades. World Applied Sciences Journal. 30 (8): 970-982, 2014.
