Russian Federation
Russian Federation
Belgorod, Russian Federation
GRNTI 67.09 Строительные материалы и изделия
BBK 383 Строительные материалы и изделия
Use of silica-containing components of different genesis in building material authority has own features when making mixes of polydisperse composite binding materials and also with synthesis of composites, including aerated concrete. Make of micro homogeneous interpore partition of aerated concrete with uniform distribution of high-dispersive products of hydration of composite binding material is provided by granulometry of binding material and also by morphology and genesis of fine-dispersed additives
aerated concrete, gas-concrete, polydisperse composite bindings, genesis, microstructure of interpore partitions
Повышение эффективности тепловой защиты зданий и сооружений, внедрение энергоэффективных материалов и технологий являются приоритетными направлениями в развитии строительной индустрии. Одним из эффективных строительных материалов на сегодняшний день является ячеистый бетон. На практике широкое применение нашли изделия из газобетонов автоклавного твердения, производство которых организовано на крупных автоматизированных предприятиях, требующих больших инвестиционных вложений.
Основными сырьевыми компонентами для производства ячеистых бетонов являются вяжущие различных типов и классов, кремнеземистые компоненты (песок, продукты обогащения руд, зола-унос ТЭС), пено– и газообразователи, регуляторы структурообразования, нарастания пластической прочности, ускорители твердения, пластифицирующие добавки и вода [1].
Вяжущие вещества выбираются в зависимости от условий твердения и проектной прочности изделий из ячеистого бетона. В качестве вяжущего для автоклавных ячеистых бетонов применяют портландцемент и шлакопортландцемент, соответствующие [2]; известь кальциевую не ниже 3 сорта, удовлетворяющую требованиям [3]; цементно-известковое, известково-белитовое или шлаковые вяжущие.
Рассмотрим сырьевую базу кремнеземсодержащих компонентов для композиционных вяжущих. Актуальным вопросом является переход на использование техногенного сырья. Техногенные материалы, в силу специфики генезиса и техногенеза, обладают повышенным запасом свободной внутренней энергии за счет наличия дислокаций, искажения кристаллической решетки, повышения ее дефектности или полного разрушения с переходом из кристаллического в псевдоаморфное состояние. Они содержат также наноразмерные частицы, что позволяет рассматривать некоторые их разновидности как энергосберегающее сырье промышленности строительных материалов, особенно при производстве композиционных вяжущих.
Использование техногенного сырья в качестве кремнеземистых добавок композиционных вяжущих веществ имеет свою специфику, так как они отличаются от природных своей полиминеральностью, полигенетичностью и, как следствие, формой зерен и морфологией поверхности.
Наиболее крупнотоннажными являются механогенные и пирогенные техногенные продукты. В меньшей степени распространены хемогенные и сугубо теоретическое значение на сегодня имеют и биогенные материалы.
Источником формирования отсева дробления служат различные горные породы осадочного происхождения, чаще всего известняки, песчаники, гравийно-галечные смеси; магматического (граниты, базальты, порфиры и др.) и метаморфического (сланцы, гнейсы, кварциты, кварцитопесчаники, амфиболиты и др.) генезиса (рис. 1).
Значительно больше, чем отсевов дробления, образуется отходов обогащения. Техногенные пески данного класса являются продуктом мокрой магнитной сепарации магнетитовых пород, а также образуются при флотации и гравитации целого ряда различных полезных ископаемых. Породообразующими минералами техногенных песков, образующихся при обогащении пород, являются пироксены, оливин, амфиболы, кальцит, основные полевые шпаты и другие, модуль крупности которых составляет 1,4…2.
Одновременно с крупностью и минералогическим составом песков, на их свойства влияет морфология зерен, определяемая их формой и состоянием поверхности. Форма, морфология поверхности и активность техногенных песков определяются генезисом и структурно-текстурными характеристиками, а также минералогическим составом и типоморфными особенностями материнских пород, подвергнутых дезинтеграции в процессе технологических переделов. При механогенном воздействии на породу, разрушение вначале происходит по наиболее ослабленным зонам. В общем случае последовательность зон разрушения имеет следующий вид: генетические дефекты структуры → зоны минералов с весьма совершенной спайностью → контакты между минеральными агрегатами → контактные зоны между отдельными зернами → зоны остаточных напряжений → дефекты кристаллической структуры [4, 5].
Рис. 1. Классификация кремнеземсодержащих компонентов различного генезиса
для производства композиционных вяжущих
Рис. 2. Распределение частиц композиционных вяжущих (КВ) по размерам
Существенное отличие техногенных продуктов от природных, обусловленное технологическими операциями, генезисом и составом исходных пород, влечет за собой ряд коренных изменений в параметрах, определяющих их активность и энергонасыщенность в твердеющих системах. Применение такого сырья в строительном материаловедении имеет свои особенности как при приготовлении смесей, так и при синтезе композитов [6–8].
Разработаны полидисперсные композици-онные вяжущие (рис. 2) с прочностью на сжатие не менее 80 МПа, обладающие уникальными свойствами, обеспечивающими стабильность технологических процессов, протекающих на всех стадиях производства ячеистого бетона.
Полидисперсное распределение частиц композиционных вяжущих с отсевом дробления кварцитопесчаника и мела (рис. 2) по экспериментальным данным [9]:
Из представленных экспериментальных данных первые три результата имеют абсолютную сходимость, а усредненный размер четвертой и пятой фракции частиц незначительно смещен в область крупных размеров:
, dср > dсф, 1,475 мкм > 1,34 мкм.
На рис. 2. расчетный размер пятой фракции полидисперсной смеси композиционного вяжущего с отсевом дробления кварцитопесчаника и мела dср = 0,09∙12,14 = = 1,087 мкм смещен от фактического среднего размера частиц dсф = 1,21…1,48 мкм в область мелких размеров. Следовательно, фактическое распределение частиц по размерам соответствует их высокоплотной упаковке.
Содержание в смеси каждой фракции частиц на соответствие высокоплотной упаковке определяется по формуле:
(1)
где ηn – плотность упаковки частиц каждой фракции ηn < ηn-1 определяется по усредненным данным в зависимости от (η1 = 0,63; η2 = 0,62; η3 = 0,61; η4 = 0,60); σn-1 – плотность упаковки частиц в смеси, состоящей из n-1 фракций; βn – коэффициент разъединения (раздвижки) зерен в смеси частицами очередной фракции, вводимой в смесь,
G1 – количество первой (наиболее) крупной фракции, обычно принимается G1 = 100 мас. ч.
Плотность упаковки частиц в смеси при введении очередной фракции:
(2)
где σ1 = η1 – плотность упаковки частиц наиболее крупной фракции; Хn – степень заполнения пустот в смеси при введении очередной фракции (определяют с использованием табл. 1 [10]).
Сопоставление расхода каждой фракции расчетного с фактическим в смеси представлено в табл. 1.
Таблица 1
Расход фракций композиционного вяжущего
|
G, мас. ч. |
Фактический расход |
Расчетный расход |
|
G1 = 100 |
6,5 |
6,5 |
|
G2 = 37 |
5 |
2,4 |
|
G3 = 48 |
4 |
3,12 |
|
G4 = 66,6 |
4,5 |
4,3 |
Количество второй фракции в смеси композиционных вяжущих с отсевом дробления кварцитопесчаника и мела (рис. 2) несколько завышено по сравнению с расчетом, но учитывая, что содержание фракции в реальной смеси с размером более d1 значительное – пологий участок кривой анализа смеси - повышенное содержание второй фракции пойдет на заполнение в них пустот. То же самое относится и к третьей фракции. Расчетное количество четвертой фракции почти совпадает с фактическим содержанием ее в смеси.
Следовательно, состав полидисперсной смеси композиционных вяжущих с отсевом дробления кварцитопесчаника и мела следует отнести к высокоплотным по плотности упаковки в ней частиц.
В производстве ячеистых бетонов на композиционных вяжущих важными являются рецептурные и технологические факторы. Оптимальные составы ячеистых бетонов определены при варьировании основных технологических факторов: В/Т в пределах 0,45…0,65, количество алюминиевой пасты в диапазоне 0,4…0,8 % от массы композиционного вяжущего и микронаполнителя – мела до 20 % [5]. В ходе анализа влияния исследуемых факторов на среднюю плотность и прочность на сжатие ячеистого бетона, было определено, что средняя плотность ячеистого бетона на композиционных вяжущих достигает наименьшего значения (250 кг/м3) при В/Т = 0,55, а при дальнейшем увеличении В/Т не представляется возможным сочетать процессы газообразования и структурообразования, так как ячеистобетонная смесь дает осадку, отрицательно влияя на выходные параметры. При этом оптимальное количество газообразователя для получения эффективного ячеистого бетона составляет 0,6 % при прочих равных условиях.
Ячеистобетонные смеси на полидисперсных композиционных вяжущих с добавлением мела отличаются повышенной вязкостью суспензий, что объясняется более плотной упаковкой частиц, и в дальнейшем способствовало созданию улучшенной пористой структуры ячеистого бетона и его высоким эксплуатационным характеристикам.
Оптимизация состава композиционных вяжущих с отсевами дробления кварцито-песчаника и мелом представлены на рис. 3.
Рис. 3. Оптимальный состав композиционного вяжущего в процентном соотношении
Основную массу ячеистобетонной смеси содержит композиционное вяжущее (рис. 3), газообразователь в виде алюминиевой пасты (0,4 % от вяжущего) и вода.
В ходе исследования, для получения ячеистого бетона с качественной поровой структурой решены следующие задачи: получено полидисперсное композиционное вяжущее; созданы физико-химические и технические условия получения стабильной поромассы из монодисперсных масс с крупными, средними порами и микропорами.
Минералогический состав и связанное с ним тепловыделение при гидратации клинкерных минералов, дисперсность, водоцементное отношение, сроки схватывания разработанного композиционного вяжущего позволили получить ячеистый бетон с улучшенными показателями качества (ρср = 250…300 кг/м3, Rсж = 1,5…1,7 МПа, λ = 0,078…0,08 Вт/(м·°С)).
Анализ микроструктуры ячеистого бетона на композиционных вяжущих в сравнении с микроструктурой ячеистого бетона на портландцементе (рис. 4) показал, что поры имеют сферическую форму с гладкой внутренней поверхностью с уплотненным припоровым слоем, нарушений сплошности стенок пор не наблюдается, что предопределяет его улучшенные эксплуатационные характеристики [11–14].
Рис. 4. Структура ячеистого бетона на композиционном вяжущем в сравнении с традиционным ячеистым бетоном автоклавного твердения
Ячеистый бетон на композиционных вяжущих, имеет равномерно распределенную пористую структуру со средним диаметром пор 0,25 мм.
Создание микрооднородной межпоровой перегородки ячеистого бетона с равномерным распределением высокодисперсных продуктов гидратации композиционного вяжущего (рис. 5) обеспечено гранулометрией вяжущего, а также морфологией и генезисом тонкодисперсных минеральных добавок [15, 16].
Рис. 5. Межпоровая перегородка ячеистого бетона на полидисперсном композиционном вяжущем
Общая пористость ячеистого бетона на полидисперсном композиционном вяжущем составляет 83 %, что значительно выше, чем пористость ячеистого бетона на традиционных вяжущих. Средний диаметр пор разработанного поризованного композита составляет 0,18 мм, что значительно меньше второго, значение которого составляет 0,94 мм.
На основе выявленных закономерностей формирования пористой структуры, установлена повышенная эффективность ячеистого бетона на полидисперсных композиционных вяжущих, обеспечивающая изготовление изделий, монолитного ячеистого бетона и сухих ячеистобетонных строительных смесей с улучшенными эксплуатационными свойствами.
1. GOST 31359-2007 Betony yacheistye av-toklavnogo tverdeniya. Tehnicheskie usloviya / vved. 01.01.09. Izd. ofic. M.: Standartin-form, 2009. 16 c.
2. GOST 10178-85 Portlandcement i shlakoportlandcement. Tehnicheskie usloviya (s Izmeneniyami №1, 2) / vved. 01.01.87. Izd. ofic. M.: Standartinform, 2008. 18 c.
3. GOST 9179-77 Izvest' stroitel'naya. Tehnicheskie usloviya (s Izmeneniyami №1) / vved. 01.01.87. - Izd. ofic. - M.: IPK Izda-tel'stvo standartov, 2001. 5 c.
4. Lesovik V.S. Povyshenie effektivno-sti proizvodstva stroitel'nyh materialov s uchetom genezisa gornyh porod. M.: Izd-vo ASV, 2006. 524 s.
5. Suleymanova L.A., Lesovik V.S. Gazo-beton neavtoklavnogo tverdeniya na kompozi-cionnyh vyazhuschih. Belgorod: Izd-vo BGTU, 2013. 304 s.
6. Lesovik V.S. Sostoyanie i perspektivy ispol'zovaniya tehnogennogo syr'ya // BST: Byulleten' stroitel'noy tehniki. 2014. № 7 (959). S. 59-60.
7. Lesovik V.S., Shahova L.D., Kucherov D.E., Aksyutin Yu.S. Klassifikaciya aktivnyh mineral'nyh dobavok dlya kompozicionnyh vyazhuschih s uchetom genezisa // Vestnik BGTU im. V.G. Shuhova. 2012. № 3. S. 10-14.
8. Alfimova N.I., Lesovik V.S., Glago-lev E.S., Vishnevskaya Ya.Yu. Optimizaciya usloviy tverdeniya kompozicionnyh vyazhuschih s uchetom genezisa kremnezemsoderzhaschego komponenta. - Belgorod, Izd-vo BGTU, 2016. 91 s.
9. Kharkhardin A.N., Suleimanova L.A., Kara K.A., Malyukova M.V., Kozhukhova N.I. The determination of topological properties in polydispersed mixtures on the results of sieve laser and particle size analysis // World Applied Sciences Journal. 2013. T. 25. № 2. S. 347-353.
10. Harhardin A.N. Strukturnaya topolo-giya dispersnyh materialov. Belgorod: Izd-vo BGTU, 2009. Ch. 1. 196 s.
11. Suleymanova L.A., Pogorelova I.A., Kirilenko S.V., Suleymanov K.A. To the issue of material stability, longevity and degradation mechanism // International Journal of Pharmacy and Technology. 2016. T. 8. № 4. S. 24958-24967.
12. Suleymanova L.A., Lessowik W.S., Kara K.A., Lessowik G.A. Zum problem der optimisierung von porigkeit des zellbetons der nichtautoklaven erhartung // V sbornike 19-e INTERNATIONALE BAUSTOFFTAGUNG IBAUSIL. 2015. S. 1343-1349.
13. Suleymanova L.A., Kara K.A., Kolo-mackaya S.A., Shorstov R.A., Suleymanov K.A. Stadii rosta gazovyh por v yacheistobetonnyh smesyah // Sbornik dokladov Nauchno-prakticheskoy konferencii k 85-letiyu zaslu-zhennogo deyatelya nauki RF, akademika RA-ASN, doktora tehnicheskih nauk Bazhenova Yuriya Mihaylovicha «Effektivnye stroi-tel'nye kompozity». Belgorod: Izd-vo BGTU. 2015. S. 611-614.
14. Suleymanova L.A., Lesovik V.S., Kon-drashev K.R., Suleymanov K.A., Lukuttsova N.P. Energy efficient technologies of production and use non-autoclaved aerated concrete // Inter-national Journal of Applied Engineering Re-search. 2015. T 10. №5. S. 12399-12406.
15. Suleymanova L.A., Lesovik V.S., Kara K.A., Malyukova M.V., Suleymanov K.A. Energy-efficient concretes for green construction // Research Journal of Applied Sciences. 2014. № T 9. № 12. S. 1087-1090.
16. Suleymanova L.A., Kara K.A., Kon-drashev K.R., Gonta A.V., Kovalev S.E. Analiz kinetiki pomola kvarcsoderzhaschih dobavok dlya proizvodstva kompozicionnyh vyazhuschih // Sbornik dokladov Nauchno-prakticheskoy konferencii k 85-letiyu zasluzhennogo deyate-lya nauki RF, akademika RAASN, doktora teh-nicheskih nauk Bazhenova Yuriya Mihaylovicha «Effektivnye stroitel'nye kompozity». Belgorod: Izd-vo BGTU. 2015. S. 615-624.
